Gambaran Keseluruhan Litar Pendek Semasa (bahagian 3)

2000+ Common Swedish Nouns with Pronunciation · Vocabulary Words · Svenska Ord #1 (Jun 2019).

$config[ads_text] not found
Anonim

Gambaran Keseluruhan Litar Pendek Semasa (bahagian 3)

Terus dari artikel teknikal terdahulu: Tinjauan Litar Ringkas Semasa (bahagian 2)

Pengiraan sampel untuk sistem LT kecil

Pengiraan kesilapan dilakukan untuk mencari magnitud kesalahan semasa pada pelbagai voltan sistem elektrik.

Salah satu komponen utama dalam proses pengiraan adalah menentukan jumlah impedans litar dari utiliti / sumber, melalui sistem penghantaran, transformer, dan konduktor, ke titik yang dipersoalkan seperti panel atau papan suis. Galangan pelbagai elemen litar mempunyai kedua-dua rintangan dan reaktansi dan sering dirujuk sebagai " impedans kompleks " atau " notasi kutub ".

Pengiraan litar pintas sebenarnya hanyalah versi rumit Ohm Law.

Nilai dan masa semasa yang rosak membantu dalam menentukan peralatan untuk masa yang singkat menahan kapasiti dan mendapatkan tetapan relay perlindungan. Kapasiti peralatan perlindungan harus cukup tinggi untuk membuka arus litar pintas maksimum yang mana sistem kuasa boleh menyebabkan aliran melalui peralatan tersebut.

Satu pengiraan sampel untuk mengira arus litar pintas di hilir pengubah ditunjukkan di bawah.

Tujuan dan niat pengiraan ini adalah untuk mengira penarafan semasa jangka pendek sebuah kios marshalling yang akan diberi makan oleh lembaga pengedaran AC (ACDB) . ACDB diberi makan oleh sumber pengubah 630kVA .

Pengiraan asas

1 / Barbar dan switchgear kios Marshalling bersaiz untuk penarafan masa pendek sebagai sumbangan dari sumber MV melalui transformator LT.

2 / Bagi litar yang disambungkan oleh sistem pengubah PU sangat sesuai. Dengan memilih kV asas yang sesuai untuk litar, perintang perintang dan rintangan tetap sama, dirujuk kepada kedua-dua pihak ( HV atau LV ) pengubah.

3 / Untuk litar yang disambungkan oleh pengubah kVA asas yang sama dipilih untuk kedua-dua litar ( HV dan LV ) kerana kuasa tetap tetap sepanjang kVA asas yang sama harus dipertimbangkan sepanjang.

4 / Sebagai peraturan hanya dua pangkalan harus dipilih terlebih dahulu dan dari kedua-dua basis yang tersisa harus dihitung. Ini kerana kV, kVA, I dan Z adalah saling berkaitan. Mereka mesti mematuhi hukum ohm. Jika kita memilih kVA asas dan kV asas berbanding asas lain seperti asas I dan asas Z dikira dari asas kV dan kVA asas.

Naib cenderung menyusahkan yang memilih asas I dan Z dan mengira asas lain seperti kV dan kVA akan membuat pengiraan sukar.

Data input yang akan dikumpulkan:
1. Pengubah Transformer=0.63 MVA
2. Nisbah Voltan Transformer=11 / 0.433 kV
3. Kekerapan=50Hz
4. Transformer Impedance=5% = 0.05 PU
5. Tahap kerosakan sistem MV (Maksimum)=40 kA
6. Sistem MV kesalahan MVA=√3 x 40 x 11 = 762 MVA

Pengiraan

Kerosakan sebenar sedia ada di papan pengedaran AC
MVA asas=0.63
KV asas=11
Pangkalan semasa dalam kA=Base MVA / (√3 x Base kV) = 0.63 / (√3 x 11) = 0.033
Impedance Base = (Base kV) 2 / MVA Base=192.1
Sumber Impedance = Sistem MV kesalahan MVA / Base MVA=0.0008
LT Transformer impedans pada Base 0.63MVA & 11kV=0.05
Imbas sistem total MV (Sistem MV + Transformer LT)=0.0508
Kesalahan MVA disumbangkan oleh Sumber melalui LT Transformer=Base MVA / Total Impedance
=0.63 / 0.0508 = 12.40
Sumbangan semasa kerosakan dalam kiloAmpers dari sistem MV di tepi LV melalui (Switchyard) LT Transformer:
=Kesalahan MVA x 1000 x 1000 / (√3 x 0.433 x 1000 x 1000)
=12.40 x 1000 x 1000 / (√3 x 0.433 x 1000 x 1000)
= 17.245 kA

Kerosakan sebenar sedia ada di kioskbusbar marshalling

Busbars dan komponen switchgear kiosk marshalling akan disandarkan untuk nilai puncak sumbangan sisa kesalahan dari sistem MV melalui pengubah sumber diberi nilai 630kVA .

Selepas itu kios Marshalling akan dirujuk sebagai lembaga pengedaran BMK dan AC yang akan dirujuk sebagai ACDB.

Kerosakan sebenar sedia ada di kioskbusbar marshalling

Asas kVA = sama seperti di atas, kerana parameter ini tetap berterusan sepanjang litar
Base kV = 0.415V KV asas pada litar LV
Jarak dalam meter pengubah dari ACDB = 20
Jarak dalam meter BMK dari ACDB = 50
Saiz kabel penyambung dalam mm mm dari pengubah kepada ACDB = 3.5C x 300 Sq mm Al, XLPE
Rintangan dalam Ohms / kM menyambung kabel dari pengubah kepada BMK = 0.128

Jumlah rintangan sepanjang panjang laluan = 20 × 0.128 / 1000 = 0.003
Rintangan PU = Rintangan sebenar x Asas kVA / (BasekV 2 x 1000)
= 0.003 x 0.63 x 1000 / (0.415 x 0.415 x 1000) = 0.009

Reaktik dalam Ohms / kM menyambung kabel dari pengubah kepada BMK = 0.0705
Jumlah reaktansi terhadap panjang laluan = 0.0705 × 20/1000 = 0.001

Reaktansi PU = Reaktan Reaktual x Asas kVA / (Pangkalan kV 2 x 1000)
= 0.001 x 0.63 x 1000 / (0.415 x 0.415 x 1000) = 0.0052

PU impedans kabel dari pengubah LT ke ACDB
= √ (Rintangan PU) 2 + (PU reaktansi) 2 ) = √ (0.009 2 + 0.0705 2 ) = 0.011

Saiz kabel koneksi dalam mm mm dari ACDB ke BMK = 3.5C x 35 Al, XLPE
Rintangan dalam Ohms / kM menyambung kabel dari ACDB ke BMK = 0.671
Jumlah rintangan sepanjang panjang laluan = 0.671 x 50/1000 = 0.034
Rintangan PU = Rintangan sebenar x Asas kVA / (Pangkalan kV 2 x 1000)
= 0.034 x 0.63 x 1000 / (0.415 x 0.415 x 1000) = 0.12

Reaktik dalam Ohms / kM menyambung kabel dari ACDB ke BMK = 0.0783
Jumlah reaktansi sepanjang laluan laluan = 0.0783 x 50/1000 = 0.004

Reaktansi PU = Reaktan Reaktual x Asas kVA / (Pangkalan kV 2 x 1000)
= 0.004 x 0.63 x 1000 / (0.415 x 0.415 x 1000) = 0.14

PU impedans kabel dari ACDB ke BMK = √ ((Rintangan PU) 2 + (PU reaktan) 2 ) = √ ((0.12) 2 + (0.14) 2 ) = 0.124

Jumlah PU Kesan sambungan kabel dari pengubah LT kepada BMK = 0.011 + 0.124 = 0.134
Jumlah Impedans PU dari Transformer LT ke BMK = Impedans PU Transformer + Jumlah PU
Impedans kabel penyambung dari pengubah LT ke BMK = 0.05 + 0.134 = 0.1842

MVA kerosakan di bar BMK = Base MVA / Impedance Jumlah = 0.63 / 0.1842 = 3.42

Semasa kerosakan dalam kiloAmps di BMK busbar = Kesalahan MVA x 1000x 1000 / (√3 x 0.415 x 1000 x 1000)
= 3.42 x 1000 x 1000 / (√3 x 0.415 x 1000 x 1000) = 4.757 kA

Oleh itu pemilihan 10kA busbar dan komponen switchgear seperti MCB adalah selamat dan sesuai dengan tahap kerosakan sebenar yang ada di bus utama BMK .

Si. Tidak Peralatan RATING SEMASA

PENDEK KALIMULASI
TERM SEMASA
RATING IN kA

PILIHAN OPTIMUM
MASA PENDEK
RATING SEMASA DI kA

RMS
Simetri
Assymmetrical
nilai puncak =
nxRMS
Simetri
RMS
Simetri
Assymmetrical
nilai puncak =
nxRMS
Simetri
1Papan Utama LT17.2434.5 (n = 2)3573.5 (n = 2.1)
2Kios Marshalling4.757.1 (n = 1.5)1017 (n = 1.7)

Rujukan:
  1. Indian Standard 8623, part-1-SPESIFIKASI UNTUK SWITCHGEAR LOW-VOLTAGE AND CONTROLGEAR ASSEMBLIES
  2. Standard India 10118, bahagian-2-KODA PRACTICE UNTUK PILIHAN, PEMASANGAN DAN PENYELENGGARAAN SWITCHGEAR DAN KAWALAN
  3. Kepentingan Nisbah X / R dalam Pengajian Litar Pendek Voltan Rendah - Kertas penyelidikan DATE: 17 November 1999 PENDEDAHAN: 0 oleh AUTHOR: John Merrell
  4. Prosedur Penghitungan Litar pintas oleh Donald Beeman, Alan Graeme Darling, dan RH Kaufmann
  5. Kejuruteraan Kuasa Industri dan Buku Panduan oleh KC Agrawal

Panduan elektrik & artikel berkaitan

CARI: Artikel, perisian & panduan